388 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Теплотехнический расчет полов расположенных на грунте

Теплотехнический расчет полов расположенных на грунте

Задаемся конструкцией покрытия «холодного чердака» и определяем требуемое общее термическое сопротивление по уравнению (2.1):

Рассчитаем величину сопротивления теплопередаче с учётом энергосбережения по формуле (2.2):

Тогда для проведения дальнейших расчётов следует взять большее значение .

Так как покрытие «холодного чердака» выполнено в виде сложной конструкции из нескольких слоёв, то общее сопротивление теплопередаче рассчитывается по формуле (2.3):

Таким образом, условие теплотехнического расчета выполнено.

Рассчитаем коэффициент теплопередачи для данной ограждающей конструкции по (2.4):

Теплотехнический расчет утепленных полов на грунте

Сопротивление теплопередаче полов распложенных не над подвалом, а на грунте, определяется приблизительно, так как перенос теплоты происходит по сложным закономерностям. Температура грунта, расположенного под полом, изменяется в сторону уменьшения от центра помещения к стенам. Следовательно, для расчёта используется разбивка поверхности пола на 4 температурные зоны. Температура в таких зонах условно считается постоянной.

Рисунок 2.1 — Пример разбивки поверхности пола на расчетные зоны без подземного залегания конструкции стен (а) и с заглублением части наружных стен (б)

Если в конструкции пола, расположенного на грунте, имеются утепляющие слои, его называют утепленным, а сопротивление теплопередаче I зоны , , определяется по формуле:

где — полное сопротивление теплопередаче рассматриваемой зоны, м 2 ·°С/Вт;

— сопротивление теплопередаче рассматриваемой зоны неутепленного пола, ;

— сопротивление теплопередаче утепленного пола, (2.3).

Сопротивление теплопередаче неутепленного пола изменяется в зависимости от зоны . и приобретает значение 2,1, 4,3, 8,6 и 14,2 соответственно. Разбивка пола производится от стен к центру помещения. В случае если часть конструкции стены находится ниже уровня земли и соприкасается с полом расположенным по грунту, то отсчёт зон начинается по стене от уровня грунта.

Определяем требуемое общее термическое сопротивление по уравнению (2.1):

Рассчитаем величину сопротивления теплопередаче с учётом энергосбережения по формуле (2.2):

Тогда для проведения дальнейших расчётов следует взять большее значение .

Так как, термическое сопротивление теплопередаче утеплённого пола по грунту рассчитывается по формуле:

теплотехнический наружный воздух отопление

где — площади соответствующих зон, м 2 .

Так как утеплённый пол выполнен в виде сложной конструкции из нескольких слоёв, то сопротивление теплопередаче утеплённого пола рассчитывается по формуле:

Далее находим сопротивление теплопередаче для каждой рассматриваемой зоны по формуле и полное термическое сопротивление утеплённого пола по грунту по формуле (2.6):

Таким образом, условие теплотехнического расчета выполнено.

Рассчитаем коэффициент теплопередачи для данной ограждающей конструкции по (2.4):

1.6 Теплотехнический расчет утепленных полов, расположенных непосредственно на грунте

Утепляющим слоем полов, расположенных на грунте (рисунок 5), является не воздушная прослойка, а теплоизоляционные строительные материалы.

1 – покрытие пола; 2 – выравнивающий слой; 3 – теплоизоляционный слой; 4 – пароизоляционный слой; 5 – бетонное основание

Рисунок 5 – Конструкция пола на грунте

Термическое сопротивление теплопередаче отдельных зон полов на грунте Rпг, (м 2 ·С)/Вт, определяется по уравнению:

I зона ;

II зона ;

III зона ;

IV зона , (15)

где ,– значения термического сопротивления теплопередаче отдельных зон неутепленных полов, (м 2 ·С)/Вт, соответственно численно равные 2,1; 4,3; 8,6; 14,2;

–сумма значений термического сопротивления теплопередаче утепляющего слоя полов на лагах, (м 2 ·С)/Вт, определяемых по уравнению:

. (16)

Коэффициент теплопередачи kпг, Вт/(м 2 ·С), для отдельных зон утепленных полов на грунте вычисляют по уравнению:

I зона ;

II зона ;

III зона ;

IV зона . (17)

1.7 Теплотехнический расчет световых проемов

В практике строительства жилых и общественных зданий применяется одинарное, двойное и тройное остекление в деревянных, пластмассовых или металлических переплетах, спаренное или раздельное. Теплотехнический расчет балконных дверей и заполнений световых проемов, а также выбор их конструкций осуществляется в зависимости от района строительства и назначения помещений.

Требуемое термическое общее сопротивление теплопередаче , (м 2 ·С)/Вт, для световых проемов определяют в зависимости от величины Dd (таблица 10).

Затем по значению выбирают конструкцию светового проема с приведенным сопротивлением теплопередаче при условии (таблица 13).

Таблица 13 – Фактическое приведенное сопротивление окон, балконных дверей и фонарей

Заполнение светового проема

Приведенное сопротивление теплопередаче , (м 2 ·С)/Вт

в деревянных или ПВХ переплетах

в алюминиевых переплетах

Одинарное остекление в деревянных или пластмассовых переплетах

Одинарное остекление в металлических переплетах

Двойное остекление в спаренных

Двойное остекление в раздельных

Блоки стеклянные пустотные (с шириной швов 6мм) размером: 194 × 194 × 98

0,31 (без переплета)

0,33 (без переплета)

Профильное стекло коробчатого сечения

0,31 (без переплета)

Двойное из органического стекла для зенитных фонарей

Продолжение таблицы 13

Заполнение светового проема

Приведенное сопротивление теплопередаче , (м 2 ·С)/Вт

в деревянных или ПВХ переплетах

в алюминиевых переплетах

Тройное из органического стекла для

Тройное остекление в раздельно-спаренных переплетах

из обычного стекла

из стекла с твердым селективным

из стекла с мягким селективным

из обычного стекла (с межстекольным расстоянием 6 мм)

из обычного стекла (с межстекольным расстоянием 12 мм)

из стекла с твердым селективным

из стекла с мягким селективным

из стекла с твердым селективным

покрытием и заполнением аргоном

Обычное стекло и однокамерный стеклопакет в раздельных переплетах:

из обычного стекла

из стекла с твердым селективным

из стекла с твердым селективным

покрытием и заполнением аргоном

Обычное стекло и двухкамерный стеклопакет в раздельных переплетах: из обычного стекла

из стекла с твердым селективным

из стекла с мягким селективным

из стекла с твердым селективным

покрытием и заполнением аргоном

Продолжение таблицы 13

Заполнение светового проема

Приведенное сопротивление теплопередаче , (м 2 ·С)/Вт

в деревянных или ПВХ переплетах

в алюминиевых переплетах

Два однокамерных стеклопакета в

Два однокамерных стеклопакета в

Четырехслойное остекление в двух

Примечания: * − В стальных переплетах.

Для принятой конструкции светового проема коэффициент теплопередачи kок, Вт/(м 2 ·С), определяется по уравнению:

.

Пример 5. Теплотехнический расчет световых проемов

Здание жилое, tв = 20С (таблица 1).

Район строительства – г. Пенза.

tхп(0,92) = -29С; tоп = -3,6С; zоп = 222 сут. (приложение А, таблица А.1);

Читать еще:  Пол в мансарде из половой доски

С·сут.

Определяем = 0,43 (м 2 ·С)/Вт, (таблица 10).

Выбираем конструкцию окна (таблица 13) в зависимости от величины с учетом выполнения условия (7). Таким образом, для нашего примера принимаем окно с двойным остеклением в деревянных раздельных переплетах, с фактическим сопротивлением теплопередаче = 0,44 (м 2 ·С)/Вт.

Коэффициент теплопередачи остекления (окна) kок определяем по формуле:

Вт/(м 2 ·С).

Теплотехнический расчет полов, расположенных на грунте

Теплопотери через пол, расположенный на грунте, рассчитываются по зонам согласно [ ]. Для этого поверхность пола делят на полосы шириной 2 м, параллельные наружным стенам. Полосу, ближайшую к наружной стене, обозначают первой зоной, следующие две полосы — второй и третьей зоной, а остальную поверхность пола — четвертой зоной.

При расчете теплопотерь подвальных помещений разбивка на полосы-зоны в данном случае производится от уровня земли по поверхности подземной части стен и далее по полу. Условные сопротивления теплопередаче для зон в этом случае принимаются и рассчитываются так же, как для утепленного пола при наличии утепляющих слоев, которыми в данном случае являются слои конструкции стены.

Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м 2 ∙°С) для каждой зоны утепленного пола на грунте определяется по формуле:

, (2.1)

где – сопротивление теплопередаче утепленного пола на грунте, м 2 ∙°С/Вт, рассчитывается по формуле:

= + Σ , (2.2)

где — сопротивление теплопередаче неутепленного пола i-той зоны;

δj – толщина j-того слоя утепляющей конструкции;

λj – коэффициент теплопроводности материала, из которого состоит слой.

Для всех зон неутепленного пола есть данные по сопротивлению теплопередаче, которые принимаются по [ ]:

= 2,15 м 2 ∙°С/Вт – для первой зоны;

= 4,3 м 2 ∙°С/Вт – для второй зоны;

= 8,6 м 2 ∙°С/Вт – для третьей зоны;

= 14,2 м 2 ∙°С/Вт – для четвертой зоны.

В данном проекте полы на грунте имеют 4 слоя. Конструкция пола приведена на рисунке 1.2, конструкция стены приведена на рисунке 1.1.

Пример теплотехнического расчета полов, расположенных на грунте для помещения 002 венткамера:

1. Деление на зоны в помещении венткамеры условно представлено на рисунке 2.3.

Рисунок 2.3. Деление на зоны помещения венткамеры

На рисунке видно, что во вторую зону входит часть стены и часть пола. Поэтому коэффициент сопротивления теплопередаче этой зоны рассчитывается дважды.

2. Определим сопротивление теплопередаче утепленного пола на грунте, , м 2 ∙°С/Вт:

= 2,15 + = 4,04 м 2 ∙°С/Вт,

= 4,3 + = 7,1 м 2 ∙°С/Вт,

= 4,3 + = 7,49 м 2 ∙°С/Вт,

= 8,6 + = 11,79 м 2 ∙°С/Вт,

= 14,2 + = 17,39 м 2 ∙°С/Вт.

3. Определим коэффициент теплопередачи К, Вт/(м 2 ∙°С) для каждой зоны утепленного пола на грунте:

= 0,247 Вт/(м 2 ∙°С),

= 0,141 Вт/(м 2 ∙°С),

= 0,134 Вт/(м 2 ∙°С),

= 0,0848 Вт/(м 2 ∙°С),

= 0,0575 Вт/(м 2 ∙°С).

ПРИМЕР ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ПОЛА

А. Исходные данные

Определить, удовлетворяет ли в отношении теплоусвоения требованиям СНиП II-3 конструкция пола жилого здания из поливинилхлоридного линолеума на теплозвукоизолирующей подоснове из стеклянного волокна, наклеенного холодной битумной мастикой на железобетонную плиту перекрытия. Теплотехнические характеристики отдельных слоев конструкции пола (при их нумерации сверху вниз) даны в таблице C.1.

Номер слояМатериалТолщина слоя d, мПлотность материала в сухом состоянии r, кг/м 3Коэффициенты при условиях эксплуатации АТермическое сопротивление R, м 2 ×°С/Вт
теплопроводности l, Вт/(м×°С)теплоусвоения s, Вт/(м 2 ×°С)
Лицевой слой из линолеума0,00150,337,520,0045
Подоснова0,0020,0470,920,043
Битумная мастика0,0010,174,560,0059
Плита перекрытия0,141,7416,770,08

Б. Порядок расчета

Определим тепловую инерцию слоев пола по формуле (2) СНиП II-3:

Так как суммарная тепловая инерция первых трех слоев D1+D2+D3=0,034+0,04+0,027=0,101 0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола определяем последовательно с учетом четырех слоев конструкции пола с помощью формул (28) и (28а) СНиП II-3, начиная с третьего

Значение показателя теплоусвоения поверхности пола для жилых зданий по таблице II* СНиП II-3 не должно превышать Yn H =12 Вт/(м 2 ×°С), а расчетное значение показателя теплоусвоения данной конструкции Yn=13,2 Вт/(м 2 ×°С). Следовательно, рассматриваемая конструкция пола в отношении теплоусвоения не удовлетворяет требованиям СНиП II-3. Определим показатель теплоусвоения поверхности данной конструкции пола в том случае, если по плите перекрытия будет устроена стяжка из шлакопемзобетона (d=0,02 м, r=1200 кг/м 3 , l=0,37 Вт/(м×°С), s=5,83 Вт/(м 2 ×°С), R=0,054 м 2 ×°С/Вт, D=0,315). Конструкция пола в этом случае будет состоять из пяти слоев.

Так как суммарная тепловая инерция первых четырех слоев D1+D2+D3+D4=0,034+0,04+0,027+0,315=0,416 0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола определяется с учетом пяти слоев конструкции пола.

Определим показатель теплоусвоения поверхности четвертого, третьего, второго и первого слоев пола по формулам (28) и (28а) СНиП II-3:

Таким образом, устройство по плите перекрытия стяжки из шлакопемзобетона (r=1200 кг/м 3 ) толщиной 20 мм уменьшило значение показателя теплоусвоения поверхности пола с 13,2 до 9,4 Вт(м 2 ×°C). Следовательно, эта конструкция пола в отношении теплоусвоения удовлетворяет нормативным требованиям, так как значение показателя теплоусвоения поверхности не превышает Yn H =12 Вт(м 2 ×°C) нормируемого показателя теплоусвоения пола для жилых зданий.

ПРИЛОЖЕНИЕ Т

ПРИМЕР РАСЧЕТА ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА

Определить, удовлетворяет ли требованиям в отношении теплоустойчивости трехслойная железобетонная панель с утеплителем из пенополистирола на гибких связях с габаритными параметрами, принятыми согласно примеру расчета раздела 2 приложения И.

А. Исходные данные

1. Район строительства — г. Ростов-на-Дону.

2. Среднемесячная температура наиболее жаркого месяца (июля) согласно СНиП 23-01 text=23 °С.

3. Максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха согласно приложению Г Аt,ext=20,8 °С.

4. Максимальное и среднее значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации для вертикальных поверхностей западной ориентации согласно приложению

Imax=764 Вт/м 2 и Iav=184 Вт/м 2 .

5. Расчетная скорость ветра согласно СНиП 23-01 v=3,6 м/с.

6. Теплотехнические характеристики материалов панели выбираются по условиям эксплуатации А согласно приложению Е:

для железобетонных слоев

Б. Порядок расчета

1. Термические сопротивления отдельных слоев стеновой панели:

Читать еще:  Полный перечень инструкций по охране труда

внутреннего железобетонного слоя R1=0,1/1,92=0,052 м 2 ×°С/Вт;

слоя пенополистирола R2=0,135/0,041=3,293 м 2 ×°С/Вт;

наружного железобетонного слоя R3=0,065/1,92=0,034 м 2 ×°С/Вт.

2. Тепловая инерция каждого слоя и самой панели:

наружного железобетонного D1=0,052×17,98=0,935 req ограждающей конструкции определяется по формуле (18) СНиП II-3

4. Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ai ограждающей конструкции по летним условиям определяется по формуле (24) СНиП II-3

ai=1,16(5+10 )=27,8 Вт/(м 2 ×°С).

5. Расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха вычисляется по формуле (20) СНиП II-3

6. Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y с тепловой инерцией D 2 +ai)/(l+R1ai)=(0,052×17,98 2 +8,7)/(1+0,052×8,7)=17,6 Вт/(м 2 ×°С);

б) для среднего слоя из пенополистирола, имеющего D>1, коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя принимается равным коэффициенту теплоусвоения материала Y2=s2=0,41 Вт/(м 2 ×°С);

в) для наружного железобетонного слоя

7. Величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции вычисляется по формуле (21) СНиП II-3

v=0,9e D/ [(s1+ai)(s2+Y1)(s3+Y2)(ae+Y3)]/[(s1+Y1)(s2+Y2)(s3+Y3)ae]=

=0,9e 2,896/ [(17,98+8,7)(0,41+17,6)(17,98+0,41)(27,8+11,24)]/

8. Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности стеновой панели определяется по формуле (19) СНиП II-3

что отвечает требованиям норм.

ПРИЛОЖЕНИЕ У

Дата добавления: 2016-10-30 ; просмотров: 2113 | Нарушение авторских прав

Особенности расчета теплопотерь через полы на грунте (утепленные и неутепленные) и полы на лагах

Всю площадь пола следует разделить на 4 зоны. Первые три зоны – это полосы шириной 2м вдоль наружных стен. Четвертая зоны – вся оставшаяся площадь.

Потери теплоты следует определять по формуле

RI н.п. … RIVн.п. – сопротивление теплопередаче соответствующей зоны,

м 2 · 0 С/Вт, пола на грунте неутепленного [ λ≥ 1,2 Вт/(м∙ 0 С)] ,

принимаемые по СНиП 2.04.05-91:

14,2 — ” IV ” (для оставшейся площади пола);

Для утепленных полов на грунте, т.е. при наличии слоев с коэффициентом теплопроводности l 0 С), и стен, расположенных ниже уровня земли, термическое сопротивление каждой зоны Rут.п., м 2 0 С/Вт, определяется по формуле

Rут.п.= Rн.п. + ∑

Для пола на лагах Rлаг.ут., м 2 0 С/Вт, следует определять по формуле

Rлаг.ут. = 1,18(Rн.п. + Σ ),

где δут. и λут. – соответственно толщина, м, и коэффициент теплопроводности

Вт/(м∙ 0 С ) материала утепляющего слоя.

Тема: «Определение расхода теплоты на нагревание наружного воздуха, инфильтрующегося в помещение»

Расход теплоты Qi, Вт, на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха следует определять по формуле

где Gi – расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конст-

рукции помещения, определяемый по формуле (3);

с – удельная теплоемкость воздуха, 1 кДж/(кг о С);

tint, text– расчетные температуры воздуха, о С, соответственно в помещении

(средняя, с учетом повышения для помещений высотой более 4 м )

и наружного воздуха в холодный период года (параметры Б);

k – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конст-

рукциях, равный 0,7 для стыков панелей стен и окон с тройными

переплетами, 0,8 — для окон и балконных дверей с раздельными пе-

реплетами и 1,0 — для одинарных окон, окон и балконных дверей со

спаренными переплетами и открытых проемов.

Расход теплоты Qi, Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха в помещениях жилых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, следует принимать равным большей из величин полученным по формулам (1) и (2):

где Lп – расход удаляемого воздуха, м 3 /ч, не компенсируемый подогретым при-

точным воздухом; для жилых зданий – удельный нормативный расход

3 м 3 /ч на 1 м 2 жилых помещений;

r –плотность воздуха в помещение, кг/м 3 , может быть принята 1,2.

Расход инфильтрующегося воздуха в помещении Gi, кг/ч, через неплотности наружных ограждений следует определять по формуле

где a1 – площадь световых проемов(окон, балконных дверей, фонарей), м 2 ;

a2 – площадь стен (без площади световых проемов), м 2 ;

a3 – площадь щелей, неплотностей и проемов в наружных ограждающих

l – длина стыков стеновых панелей, м;

Dpi, Dp1 – расчетная разность между давлениями на наружной и внутренней

поверхностях ограждающих конструкций соответственно на

расчетном этаже и на уровне первого этажа при Dp1=10 Па;

Rinf – сопротивление воздухопроницанию, м 2 ч Па/кг;

Gн – нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих кон

струкций, кг/(м 2 ч).

Расчетная разность давлений Δpi определяется по формуле

где H – высота здания, м, от уровня средней планировочной отметки зем

ли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или

hi – расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон, балконных

дверей, ворот, проемов или до оси горизонтальных и середины

вертикальных стыков стеновых панелей;

gext и gint— удельный вес, Н/м 3 , соответственно наружного воздуха и воздуха

в помещении, определяемый по формуле g=

n – скорость ветра, м/с;

cе,n, cе,р –аэродинамические коэффициенты соответственно для наветрен-

ной и подветренной поверхностей ограждений здания (принима-

k1 – коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зави-

симости от высоты здания по СНиП 2.01.07-85;

pint – условно-постоянное давление воздуха в здании, Па:

где rн5 – плотность наружного воздуха при температуре + 5 o С, кг/м 3 ;

rint – плотность воздуха внутри помещения, кг/м 3 .

H, hi –– то же, что и в формуле (4).

В соответствии со СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций за исключением заполнения световых проемов (окон) зданий и сооружений R , (м 2 ∙ч·Па)/кг должна быть не менее требуемого R , определяемого по формуле

R = ,

где Δp – разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхнос-

тях ограждающих конструкций, Па;

Gн — нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций,

кг/(м 2 ∙ч); принимается по табл. 11 СНиПа 23-02-2003;

Cопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей жилых и общественных зданийзданий и сооружений, а также окон и фонарей производственных зданий R , (м 2 · ∙ ч·Па)/ кг, должно быть не менее требуемого, определяемого по формуле

R = ( )·( ) 2/3 ,

где Δр = 10 Па – разность давлений воздуха на наружной и внутренней по-

Читать еще:  Наслаждение жизнью самая полезная привычка

верхностях светопрозрачных ограждающих конструкций,

при которой определяется сопротивление воздухопроница-

нию

Тема: » Определение теплопоступлений в помещение».

1. Основные виды и источники теплопоступлений.

2. Определение теплопоступлений в помещение

3. Поступление теплоты за счет солнечной радиации.

Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском:

Лучшие изречения: Как то на паре, один преподаватель сказал, когда лекция заканчивалась — это был конец пары: «Что-то тут концом пахнет». 8540 — | 8120 — или читать все.

188.64.174.65 © studopedia.ru Не является автором материалов, которые размещены. Но предоставляет возможность бесплатного использования. Есть нарушение авторского права? Напишите нам | Обратная связь.

Отключите adBlock!
и обновите страницу (F5)

очень нужно

Расчет теплопотерь пола на грунте.

Расчет теплопотерь через полы, уложенные на грунт в цокольном этаже, я производил согласно методике, изложенной в пособии по расчету теплопотерь. Здесь расскажу, как я это делал применительно к своему дому.

Прежде всего надо уяснить, что такое двухметровые зоны. В пособии они достаточно четко определяются. Для моего дома первая зона состоит из двух частей: вертикальной и горизонтальной. Вертикальная — это 1,5 м стены цоколя (фундамента дома). Этот фундамент у нас утеплен снаружи плитой пенопласта толщиной 5 см и слоем опила 0,5 м.

Горизонтальная часть зоны I — это оставшиеся от двух метров 0,5 метра пола от стены. Эта часть зоны не утеплена ничем, просто лежит бетонная стяжка с гидроизоляцией. Даже арматуры там никакой нет.

Зона II — это 2 метра полосы от зоны I к центру пола. И зона III — оставшаяся часть пола, представляющая из себя квадрат со стороной 3.4 м. Если смотреть на это разделение сверху, то получается примерно такая картина, как на рисунке. Голубой цвет — зона I, зеленый — зона II, желтый — зона III.

Далее определяю показатель теплосопротивления каждой из зон. Надо учитывать при этом, что зона I состоит из двух частей, одна из которых (вертикальная) утеплена. Нормативы говорят, что теплосопротивление любой утепленной зоны является суммой заданного для зоны теплосопротивления с общим теплосопротивлением утеплителя.

Заданное для зоны I нормативное теплосопротивление равно 2.1 м 2 °С/Вт. У меня вертикальная часть утеплена пенопластом и опилом. Их коэффициент теплопроводности известен, остается определить их теплосопротивления. Это просто:

Коэффициент теплопроводности пенопласта — 0.05 Вт/м°С, опила — 0.075 Вт/м°С. Кроме того, в составе пирога имеются штукатурный слой, бетон и гидроизоляция. Толщину каждого слоя делим на его коэффициент теплопроводности (СНиП II-3-79) и получаем значения теплосопротивления:

  • нормативное для зоны I = 2.1 м 2 °С/Вт
  • штукатурка: 0.01 м / 0.93 Вт/м°С = 0,01 м 2 °С/Вт
  • бетон: 0.3 м / 1,86 Вт/м°С = 0,16 м 2 °С/Вт
  • гидроизоляция: 0.004 м / 0.17 Вт/м°С = 0,02 м 2 °С/Вт
  • пенопласт: 0.05 м / 0.05 Вт/м°С = 1 м 2 °С/Вт
  • опил: 0.5 м / 0.075 Вт/м°С = 6.67 м 2 °С/Вт
  • Итого RIверт = 2.1+0.01+0.16+0.17+1+6.67 = 9.96 м 2 °С/Вт

Это было для вертикальной части. Все остальное — это пол, состоящий из бетона, гидроизоляции и еще раз бетона. Теплосопротивление этого пирога:

  • бетон: 0.08 м / 1,86 Вт/м°С = 0,04 м 2 °С/Вт
  • гидроизоляция: 0.004 м / 0.17 Вт/м°С = 0,02 м 2 °С/Вт
  • бетон: 0.08 м / 1,86 Вт/м°С = 0,04 м 2 °С/Вт
  • Итого Rпола = 0.04+0.02+0.04 = 0.1 м 2 °С/Вт

Для зоны I горизонтальной части:

  • нормативное для зоны I = 2.1 м 2 °С/Вт
  • пол Rпола = 0.1 м 2 °С/Вт
  • Итого RIгориз = 2.1+0.1 = 2.2 м 2 °С/Вт

Для зоны II:

  • нормативное для зоны II = 4.3 м 2 °С/Вт
  • пол Rпола = 0.1 м 2 °С/Вт
  • Итого RII = 4.3+0.1 = 4.4 м 2 °С/Вт

Для зоны III:

  • нормативное для зоны II = 8.6 м 2 °С/Вт
  • пол Rпола = 0.1 м 2 °С/Вт
  • Итого RIII = 8.6+0.1 = 8.7 м 2 °С/Вт

С теплосопротивлениями определились. Но этого для расчета теплопотерь мало. Нужны еще площади каждой зоны и значение наружной температуры воздуха. Эту температуру можно взять среднюю за отопительный сезон, если ведем расчет для всего сезона, или максимальную, если ведем расчет для построения системы отопления.

Но система отопления у меня уже собрана и действует, мне важно было определить количество тепловой энергии на весь сезон, потому я взял среднюю температуру отопительного сезона, равную -5,9°С, и длительность отопительного сезона 229 суток. СНиП 23-01-99*.

Температура определена, теперь площади. Тут просто арифметика.

  • зона I вертикальная SIверт = 8.4 * 1.5 * 4 = 50.4 м 2
  • зона I горизонтальная SIгориз = 8.4 * 0.5 * 4 = 16.8 м 2
  • зона II SII = 7.4*7.4 — 3.4*3.4 = 43.2 м 2
  • зона III SIII = 3.4*3.4 = 11.56 м 2

Все. Осталось определить теплопотери. Они вычисляются по формуле: Q = S*T/R, где:

  • Q — теплопотери, Вт
  • S — площадь ограждения, м 2
  • R — теплосопротивление ограждения, м 2 °С/Вт
  • T — разница температур между внутренним и наружным воздухом. Я беру ее равной 20°С — (-5.9°С) = 25.9°С

Определяем теплопотери:

  • QIверт = 50.4 * 25.9 / 9.96 = 131 Вт
  • QIгориз = 16.8 * 25.9 / 2,2 = 198 Вт
  • QII = 43.2 * 25.9 / 4.4 = 254 Вт
  • QIII = 11.56 * 25.9 / 8.7 = 34 Вт
  • Итого Qобщ = 131+198+254+34 = 617 Вт

Итого за отопительный период для возмещения теплопотерь через фундамент и пол цокольного этажа потребуется 0,617 квт * 24 ч * 229 сут = 3391 кВт·ч тепловой энергии.

Вот такой вот расчет. Теплопотери на инфильтрацию воздуха в расчет не принимаю в связи с их незначительностью для рассматриваемых ограждений. Также не применяю коэффициенты по сторонам света, поскольку фундамент в земле и солнце с ветрами на него не воздействуют. Некоторые неточности в определении размеров ограждений (обмер не по правилам) пусть никого не возбуждают:) В принципе, я не лабораторные расчеты вел, а всего лишь для бытового применения, и погрешности в пределах 2-3% меня вполне устраивают.

Если же нужно произвести расчет для утепленного пола, то в этой методике достаточно пересчитать теплосопротивление пола Rпола, все остальное делается точно также. А вообще, если есть небольшой навык, лучше всего подобные расчеты вести в Excel.

Ссылка на основную публикацию
Adblock
detector